/sserthtgnertselisneTnoitagnolEapMS005図４に示すように、■■■■鋼の組織はフェライトff■■とパーライトff■■からなり、パーライトクラスターはフェライト中に不連続に分布している。アーク添加型補修プロセスにおける融合部の組織は、主にポリゴナルフェライトff■■■と少量のアシキュラーフェライトff■■■からなり、フェライトサイズは約■■■～6.4μmである。ハイブリッドレーザー鍛造とアークアディティブ補修プロセスの融合ゾーンの組織は、少量のマルテンサイトff■■を含む微細なアシキュラーフェライトff■■■が主体で、フェライトサイズは約■■ ～2.4μmである。図５に示すように、アーク添加補修法で作製した補修層の引張強さは■■■■■■、伸びは■■■■％であった。また，引張試験片は融着部で破断した。ハイブリッドレーザー鍛造とアーク添加補修プロセスで作製した補修層の引張強さは■■■■■■、伸びは■■■■％であり、引張強さは■■■■■％、伸びは■■■■■％向上した。実験的な補修層の幅は■■■■■■であったが、短パルスレーザーの直径はわずか■■■であった。その結果、レーザー鍛造は融合部に影響を与えたが、■■■の微細構造にはほとんど影響を与えず、鍛造された試験片は■■■で破断した。図■ff■■■■■■■鋼の微細組織、ff■■アーク添加補修プロセスの融合部、ff■■ハイブリッドレーザー鍛造とアーク添加補修プロセスの融合部図５ff■■■引張応力■ひずみ曲線ff■■引張強さと伸び図６ff■■に電位差分極曲線を示す。検出されたすべての曲線は不動態化現象の特徴を持ち、明らかな不動態化領域があることから、試験片表面に不動態皮膜が形成されていることがわかる。アーク添加型補修プロセスの試料では、自己腐食電位は■■■■■■■、腐食電流は■■■■■■■■■であった。ハイブリッドレーザー鍛造とアーク添加型補修プロセスの試験片では、分極曲線が右に移動し、正極に近づいた。鍛造では、自己腐食電位は■■■％上昇し、腐食電流は■■■■％減少するため、腐食傾向は低下する。図６ff■■に電気化学インピーダンス分光法の測定結果を示す。ハイブリッドレーザー鍛造とアーク添加補修プロセスの試験片の容量性アークは半径が大きく、耐食性が優れていることがはっきりとわかる。図７は、これら つのプロセスによる典型的な腐食面を示している。どちらも孔食の典型的な特徴を示している。アーク添加型補修の試験片表面には多数の腐食ピットがあり、ピット面積は ■■■％である。ハイブリッドレーザー鍛造とアーク添加型補修の試料表面の腐食ピットは減少し、ピット面積は■■■％である。(a)800Withoutforging With forging400Strain/%(b)10%5%100%WithoutforgingWithforging700600500− 418 −
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