■■ ■ ■■■実験結果および考察■図３■微細突起形成レーザ装置の概略図■ーザ作動距離は■■■■から■■■■■■の範囲で可動する．実験中，ワークピースは窒素ガス保護ボックス内に保管され，ガス流量は■■■■■■■に維持した．実験前に保護ボックス内の空気を除去するために，■分前に窒素ガスを注入した．■単一微小突起の形成メカニズムを研究するために，元の粉末サイズ，粉末層の厚さ，レーザ出力密度，およびレーザ照射時間の■つの影響因子を体系的に調査した．■微小突起の作製の全体的な作業プロセスとして，■つの単一の微小突起を■■■■表面に作製し，長方形の形状に配置した．実際，■■■テーブルの制御を通じて，単一の微小突起の配置を任意に決定することが可能である．微小突起の形成への影響を検討するために，■秒，■秒，■■秒， ■秒の■つの異なるレーザ照射時間を選択した．レーザ出力密度は■■■■■■■■ ，■■■■■■■ ， ■■■■■■ ，■■■■■■■ ， ■■■■■■ ，■■■■■■■ とし，それぞれ，■■■■■■，■■■■■■，■ ■■■■，■■■■■■，■■■■■■，■■■■■■のレーザ作動距離に対応する．■ ■■■ ■■■■■■■■■■■接合■本研究で設計した■■■■■■■■■■異種材接合継手は，上側の■■■■■チョップドシート，中間層の■■■フィルム，下側の■■■■板の■つの構成要素から構成した．異種材料接合プロセスにおいて，界面状況は接合状態や接合品質を特徴付ける上で非常に重要である．そこで，■■■■■チョップドシートと■■■フィルムとの界面■と，■■■と■■■■板との界面 の つの界面を定義し，接合状態と接合機構を検討した． つの界面には明らかに空隙が存在しており，接合前に両界面を介した層間相互作用は存在しない．■ ■■■■■超音波樹脂溶着システム■超音波樹脂溶接ff■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■は，熱可塑性プラスチック材料の接合に使用される．■■■の機械的振動はワークピースに対して垂直に作用し，溶融した熱可塑性樹脂の流動と拡散を促進する ■■．■■■は他の接合方法と比較して高速で柔軟かつ効果的な接合プロセスであり，摩擦撹拌接合と比較して上面の損傷が最小限に抑えられる，高い構造信頼性，汚染リスクが最小限に抑えられる，環境に優しいなど，いくつかの重要な利点がある ■■．接合に使用したシステム全体を図４に示す．図中に標準接合条件を示す．■■■■■■■■■■異種材接合を実施するためにエネルギー制御モードで接合した．エネルギー制御モードで制御可能な接合パラメータは，接合加圧力，超音波振動振幅，超音波エネルギーである．接合加圧力はすべての実験において■■■■■に保持した．超音波エネルギーが継手に及ぼす影響を■■■■■から■■■■■■まで調べた．予備加熱温度は ■℃ff室温■，■■℃，■■℃，■ ■℃，■■■℃， ■■℃（■■■の融解開始点），および ■■℃（■■■の完全溶融温度）とした．■ ■■■接合強度評価■重ねせん断試験により，接合部の機械的性能を評価した．万能引張試験機は標準■■■■■■■■■■■■に基づいており，クロスヘッド速度を■■■■■■■■とした．接合試験片寸法を図５に示す．各接合条件について■■回繰り返して試験し，測定結果の平均値を接合強度とした．■■■■■棘状微小突起モデル ■■■形状パラメータである扁平率αの値を変化させ，■■■解析により最大主応力を求めた．すべての解析条件において，図６に示すように応力は突起ルート部に集中し，最大主応力はαの増加とともに増加した．また，突起部のアスペクト比βff■■■■■■が最大主応力に及ぼす影響を調査したところ，一定の体積条件下ではβの増加につれて最図４■超音波溶接システムの概略図■図５■■■■■／■■■■接合体の概略寸法図■− 296 −
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