■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■３．結言■■自動車産業において、■■ 排出量の削減可能な鋳造プロ謝■辞■参考文献■が、局部加圧鋳造工法では凝固完了まで■■■■秒であり、凝固時間を約■分の■に短縮できることが示唆された。尚、詳細は省略するが加圧力の差異による鋳巣減少効果はシミュレーションではみられなかった。■図■■■■■注湯完了■秒後に加圧開始した場合（■■■）■図■■■ ■注湯完了■秒後に加圧開始した場合（■■■）■図■■■■■注湯完了■■秒後に加圧開始した場合（■■■）■図■■■■■注湯完了■秒後に加圧開始した場合（■■■）■図■■■■■注湯完了■ 秒後に加圧開始した場合（■■■）■■図■■■局部加圧鋳造工法（左）、従来の押し湯モデル（右）■セス技術の開発が求められる中、鋳ぐるみ多層構造鋳物成形工法および局部加圧重力鋳造工法に関する基礎的研究を実施した。これらの結果から以下の結言を得た。■３・１■鋳ぐるみ多層構造物成形工法■（■） 外層のアルミニウム合金と内層の鋳鉄との接触による接合面積とヒータ温度は負の相関、接合面（■） 接合面積と接合強度は正の相関があり、線形近似３・２■局部加圧重力鋳造工法■（■） 局部加圧用加圧ピンの始動のタイミングに関しては、注湯完了■■秒後の始動が最適であること（ ） 加圧ピンの鋳巣を潰す効果について、実測結果とシミュレーション結果を、注湯完了■秒後および■ 秒後のモデルで比較したところ、同様の傾向を（■） 鋳造サイクルタイムについて、従来の押し湯を用いた重力鋳造工法に比べて、局部加圧重力鋳造工本研究を遂行するにあたり（公財）天田財団より令和令和元年度一般研究開発助成■（■■■ ■■■■ ■■■■）をいただきました。ここに心より感謝の意を表します。■■） 野口■徹・鴨田秀一：鋳造工学■第■■巻（■■■■）第■ 号■■■ ■■■ ■■ ） ■■■■■■■■■■■■■■■：自動車部品振動試験方法■積とアルミニウム合金層表面温度は正の相関があり、多項式近似式で表せることが示唆された。■（ ） 力学的に接合している本試験品の場合、加熱によって生じるひずみについて、接合面積によってひずみに差がみられないことが示唆された。■式で表せることが示唆された。■がシミュレーション上で示唆された。■示した。したがって、シミュレーションで局部加圧効果の事前予測が可能であることが示唆された。■法はシミュレーション上では凝固時間を約■分の■に短縮できることが示唆された。■− 144 −
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