°，角れ濡■■添加量ff■■■■■■図■■■添加による滴下物の濡れ角の変化■■添加は二液相分離を抑制することが分かる．図■に同じ滴下試料の濡れ角を示すように，■■添加にともなって濡れ角は線形的に低下する．したがって■■基板へのレーザ積層では，■■添加した第■層を■■■■■との間に設けることで濡れ性の向上が期待できる．■■ レーザ積層における造形性図■，図■に■■■■■粉末をレーザ積層した試験片の外観と界面付近の断面組織を示す．後者では■層めに■■■■■■混合粉末を用いた．既報の通り粉末重量あたりの入熱量を調整することにより■■■，双方ともほぼ矩形の形状が得ら図■■■■■■積層材ff■■外観，ff■■界面付近の組織図■■層めを■■■■■■とした■■■■■積層材ff■■外観，ff■■界面付近の組織れ，一定の造形性を確保できた．また■■■■■粉末の直接積層では界面近くに縦割れが発生しているが，■■■■■■を第■層（中間層）とすることで，濡れ性向上だけでなく割れの抑制の効果も認められる．これは別途，熱膨張係数を測定したところ，■■■■■■合金のそれは■■■■■と■■の間の熱膨張率（約■■■■■■■■■■■）を持つため，■■■■■の凝固・冷却時にかかる熱応力がやや緩和されたものと推定される．■■■積層体の組織と硬さ分布図■に，■■■■■レーザ積層材の高さ方向，すなわち最上層から■■基材との界面に至るミクロ組織の変化を示す．ほぼ全域においてレーザ走査により形成された溶融池が扇型模様となって残り，その間隔はオシレーションによるレーザ軌跡の間隔ff■■■㎜■にほぼ一致している．最上部ff■■ではセル状組織が，■～■層目にあたる上層部ff■■■ff■■では微細なデンドライト組織が観察され，急冷凝固の特徴が強く認められる．この上層部はエッチング液であまり着色されないことから，凝固直後の高温オーステナイトがマルテンサイト変態して全炭素を固溶した，高温焼入れに相当する組織と考えられる．これに対して，良くエッチングされた■層目以下の下層部ff■■ff■■は上部の積層で複数回加熱され，ある程度焼戻しが進んだと考えられる．すなわち■■■■■積層材は，凝固直後の高温焼入れ組織とともに，下層では上層の熱影響により逆変態した焼入れ組織，およびそれらの焼戻し組織など，積層順に依存した傾斜組織を呈すると言える．詳細な組織解析については既報■■■を参照されたい．図■は，■■■■■粉末および■■■■■粉末の同様な積層体において，後熱処理の前後でミクロ硬さの分布を比較したものである．積層のままではいずれも■㎜以上（■層目より上）において■■■■■～■■■程度と，■■■■■の焼入れ焼戻し硬さを大きく上回る．それより下層では■■■■■～■■■であるが，■■■■■材では■■■■■より高めにばらついている．■■■℃の後熱処理により上層部の硬さが低下し，特に■■■■■では■■基材付近を除いてほぼ均一化している．一方，■■■■■の上層部は■■■■■前後の硬さを維持しており，本積層材でも依然焼戻し軟化抵抗が高いことが分かる．■■■■■■■■■■■複合材の伝熱特性図■に図 の試験片上面を■■■℃になるまで加熱し，即ヒータガスを停止して冷却した時の温度変化を示す．比較として，同形状の■■■■■鋼のバルク材，および高さが同じで全体が■■■■■積層からなる単体積層材を用意した．溶融凝固を繰り返した積層材料は，層界面に空孔や酸化物などが存在すると，積層方向の伝熱に抵抗が生じると懸念される．しかしながら本単体積層材は，同じ■■■■■のバルク材とほぼ同様の加熱・冷却挙動を示している．次に■■■■■■■■複合材は，他の単体材に比べ加熱速度がやや小さくなり，逆に冷却速度が大きいことが分かる．ダイキャスト金型の冷却目安となる■■■℃までの冷却にかかる時間は約■■％の減少であり，■■の固体冷却効果が認(a) (b) (a) − 85 −
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