■ ■■ ■■■■■■■ ■■■■図10にも，同様にCO2レーザーを用い，10秒で穴あけ加工を行った結果を示す．CO2レーザーでは黒色ほど有利になると思われたが，実際こちらに関しても，サンプルの違図9に，CNT無添加，粒子状カーボン添加，0.4vol％長尺SWCNT添加のファイバーレーザー加工結果を示す．穴あけ加工は10秒で行ったが，加工性は本試験で用いた5つのサンプルに関して重要な差は検出できなかった．5つのサ図■■■■■℃で焼結した■■■■長尺■■■■■複合材料の熱伝導率における■■■と■ 図■■■■■℃で焼結した■■■■長尺■■■■■複合材料の相対密度における■■■と■ ■・■レーザー加工および放電加工上記のサンプルのうち，高熱伝導と連続した長尺SWCNT分散性を示す低抵抗が得られたAlN/0.3,0.4,0.5vol%長尺SWCNT/SDBS/5wt%Y2O3，およびカーボンを添加していないAlN/0vol%長尺SWCNT/SDBS/5wt%Y2O3，さらに0.4vol％カーボン粒子（＃2600，三菱化学㈱，粒径13nm）を添加したAlN/0.4vol%カーボン粒子/5wt%Y2O3についてレーザー加工を行った．カーボン粒子添加サンプルに関しては，連続的なカーボンの分散が必要か調べるためである．つまり低抵抗の長尺SWCNT添加のサンプルのみが加工できた場合は，AlNのレーザー加工には連続したカーボン相が有効ということになる．また，長尺SWCNTおよびカーボン粒子添加で加工ができた場合，カーボン添加は有効であるが連続相は必要で無いということになる．そして，全て加工できた場合は，本レーザー加工条件において特にカーボンの添加は必要ないということになる．添加量の関係添加量の関係ンプルのうちでCNT無添加のものが灰色で，カーボンを添加した残りの4つのサンプルは黒色であった．また，長尺SWCNTを添加した3つのサンプルは電気抵抗率102Ωcm台以下でカーボンの連続相が焼結体中に形成されていることが予想される．しかしながら，本加工条件においては色やカーボンの連続性に関しては効果が得られなかった．加工表面のダメージに関して，CNT無添加のものに比べCNT複合材料で大きいようにも見られるが，無添加の灰色焼結体よりも黒色の4つのCNT複合材料で，より白色に見えるクラックが写りやすかったためと思われる．目視では大きな違いは見られなかった．図■■ファイバーレーザーによる加工ff■■■■■■■■■■■長尺■■■■■■■■■■■■■■■■ ■■■ff■■■■■■■■■■■■■■カーボン粒子■■■■■■図■■■■■ ■■■■■■■■■■■■■■■■ ■■■■■■ いによって大きな差が得られなかった．サンプルの差ではないが，ファイバーレーザーと大きく異なる点としては，サンプルのレーザー入射表面のダメージが，CO2レーザー■ff■■■■■■■■■■■■■長尺■■■■■■■■■■■■■■■■■レーザーによる加工ff■■■■■■■■■■■長尺■ff■■■■■■■■■■■■■カーボン粒子■■ff■■■■■■■■■■■■■長尺■■■■■■■■■■■■■■■■■− 329 −
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