３．実験成果および考察作製した．得られたTi粉末における窒素および酸素量の熱処理温度依存性を調査した．その結果，図５に示すように今回の温度範囲での熱処理においては，Ti粉末同士は焼結することなく粒子状態を維持し，また顕著な酸化現象を伴うことなく酸素量は0.10～0.13 wt.%となり，窒素含有量を約1.2 wt.%までの広範囲で調整できることを確認した．これらの中で窒素含有量が異なるTi粉末のXRD結果を図６に示す．約0.5wt.%以上の窒素成分を含むとTi2N化合物相の回折ピークが検出され，また窒素量の増加に伴ってそのピーク強度比は増加しておりTi2N皮膜の生成量の増大が確認された．さらに，2θ=38.4°付近に見られるα-Ti(002)底面に相当する回折ピークは窒素量の増加に伴い低角度側に移行しており，既往研究結果14)を踏まえると，Ti粉末素地中の窒素固溶量が増大したことを意味する．このように熱処理によりTi粉末に取り込まれた窒素成分は，粉末表面のTi2N膜の形成および素地中の窒素固溶原子として存在し，その結果，本研究において目的とする窒素量を含むCORE-SHELL構造Ti-N粉末が得られる．図５.窒素ガス雰囲気中で640～800℃にて純Ti粉末を10分間熱処理した際の窒素と酸素の含有量の測定結果図６.異なる窒素量を含むCORE-SHELL構造Ti-N粉末のX線回折結果-窒素量の増加に伴いTi2N生成量が増加 ･ ■■■法による窒素固溶■■積層造形体の作製上記の条件②で作製したCORE-SHELL構造Ti-N粉末（窒素量:1.18wt.%）と純Ti粉末の混合比率を変えることで混合粉末中の窒素量を0.02～0.7 wt.%に調整した．得られたそれぞれの混合粉末を用いてチタン積層造形体を作製する．その際の造形条件として，レーザ入力を変数とし，スポット径30µm，走査速度535 mm/s，ハッチ間隔110 µm，積層間隔20µmを選定し，エネルギー密度を83.3, 137.7, 277.8 J/mm3の３条件を設定した．なお，造形過程での酸化反応を抑制すべく，チャンバー内をArガス雰囲気（O2濃度≦100ppm）として矩形状積層造形体（10×10×60mm）を試作した．なお，積層造形体内での亀裂の発生を抑制すべく，純チタン製基板と造形体試料の間に高さ約1.5mmのサポート部を事前に形成した後，各サンプルを作製した．■･■高濃度窒素含有■■積層造形体の結晶集合組織解析上述の通り，CORE-SHELL構造Ti-N粉末と純Ti粉末の混合比率を変えることで窒素含有量を調整した試料を作製し，SEM-EBSDによる結晶集合組織解析を実施した．その結果を図７に示す．ここでは，窒素含有量と入熱量に対するα-Tiの平均結晶粒径の依存性として整理した．図７.窒素固溶Ti造形体のEDSB解析結果■■（窒素含有量と平均結晶粒径の相関）窒素量の増加に伴い針状α-Ti粒は微細化傾向を示し，また，窒素量が約0.1wt.%までの範囲では入熱量の減少により顕著な微細粒化が確認できる．窒素成分を含まない純Ti材ではβ相から直接α相に変態し，SLM法での急速冷却過程では結晶が積層方向へエピタキシャル成長した旧β相の形態を維持したままα相が形成される．他方，図８− 310 −
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