350 ）300a PM250 （200 ⼒ 150耐、 100さ 強50張 引0 0()%()%(0( ）％（び伸)aPMび伸さ強張引 350 300 250 200 150 100 50 0）aPM（）％（び伸⼒耐，さ強張引び伸40035030025020015010050040035030025020015010050010302040圧下率(%)304020圧下率（%）108070605040302010050608070605040302010050604.5 鋳造荷重，圧延温度がインライン熱間圧延板・冷間圧延・焼きなまし後の板の引張強さ，伸びに与える影響 鋳造荷重，圧延温度がインライン熱間・冷間圧延・焼きなまし後の板の引張強さ，伸びに与える影響を図８に示す．鋳造荷重が13 N/mmの場合，引張強差と耐力は，インライン熱間温度が400℃までは，インライン熱間圧延温度が高くなるに従い，微増したが，450℃で急激に低下した．伸びは，ほぼ一定であり，インライン熱間圧延の温度の影響は小さいと考えと考えられる．鋳造荷重が167N/mmの場合は，インライン熱間圧延の温度が450℃以上において引張強さと耐力は低下する．しかし，鋳造荷重が13N/mmの場合より，低下は著しくない．また，伸びも400℃で最も大きかった． 図8 インライン熱間圧延(圧下率48%)・冷間圧延・焼きなまし後の引張試験．点線は冷間圧延の値 鋳造荷重が13N/mm と167N/mm において，板の内部の半凝固金属の量は13N/mmの方が多いと考えられる．また，インライン熱間圧延時に，板の表面温度が450℃と500℃の場合は，内部が半凝固状態であったことが推測できる．インライン熱間圧延において，内部が半凝固状態であったことが，引張強さと耐力に何らかの影響を与えたことが予測できる．引張強さ，耐力，伸びから判断して，適切なインライン熱間温度は，400℃，鋳造荷重は13N/mmであると考えられる．インライン熱間圧延の温度が400℃の場合，機械的性質に対する鋳造荷重の影響は小さい．双ロールキャスターのロールの寿命を考えると，鋳造荷重は小さいほうが良いと考えられる．鋳造時に板の両端にバリが発生する．バリは，板の内部の半凝固金属が，ロールにより押し出されたものであり，鋳造荷重が小さいほうが，バリは小さい．バリ量が増えるほど歩留りを低下させる．これらを考慮すると鋳造荷重は小さいほうが良いことは，明らかである．冷間圧延のみ・焼きなまし後の板と比較すると，伸びは同等であるが，引張強さはインライ熱間圧延の行う方が優れている．焼きなまし温度と時間の調節で，伸びは改善できると考えられる． 4.6 インライン熱間圧延の圧下量がインライン熱間圧延板・冷間圧延・焼きなまし後の板の引張強さ，伸びに与える影響 インライン熱間圧延の圧下量がインライン熱間圧延板・冷間圧延・焼きなまし後の板の引張強さ，伸びに与える影響を図９に示す． (a)インライン熱間圧延板の引張試験結果 ) aPM さ強 張 引 (b)インライン熱間圧延・冷間圧延・焼きなまし後の引張試験の結果 図9 インライン熱間圧延時の圧下率が引張強さと伸びに対する影響．鋳造荷重13N/mm． 400℃ 500℃ 伸び 500℃ 400℃ 250350450圧延温度（℃）(a)鋳造荷重 １３N/mm 250300350450圧延温度（℃）(b) 鋳造荷重 167N/mm 冷間圧延・焼きなまし 400引張強さ 伸び 耐⼒ 引張強さ 伸び 耐⼒ 500706050403020100550706050403020100550引張強さ 伸び 引張強さ − 145 −
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