01105 .N度強断んせ 一方，LMSPで加工した場合，攪拌工具により削られた凹みや，不均一で大きな隆起も発生せず，攪拌のみやレーザ照射のみの場合と比較して，良好な接合面が得られている．加工部外縁に，わずかに隆起した部分が均一に生じている．FSWでも同様な現象が生じることが知られており8)，攪拌による材料の塑性流動に起因している．以上の結果より，レーザ加熱によって生じた溶融池を攪拌することで，攪拌加工ができることが分かった． そこで，次に，レーザ照射条件が加工面性状に及ぼす影響を検討した． 図3（a）～（c）に，加工部の表面凹凸を測定した結果を示す．レーザのピークパワーは一定とし，パルス周波数を20～30 Hzで変化させてある．図から分かるように，良好な攪拌ができているのは，パルス周波数が30 Hzのときのみで，それ以外の条件では材料が工具によって削られ，凹んでいる．これは，パルス周波数が小さすぎると，十分な加熱ができず，攪拌工具が通過する前に材料が凝固して図3 パルス照射周波数fとピーク出力Pが加工表面に及ぼす影響 図4 パルス照射周波数fとピーク出力Pが加工表面に及ぼす影響 しまっているものと考えられる． 図3(d)～(f)には，パルス周波数は30 Hzとし，ピーク出力を700～900 Wの間で変化させたときの表面凹凸の状態を示す．ピーク出力が800，900 Wの場合，攪拌加工がされている様子が分かるが，900 Wの場合の方が加工部外縁の隆起量が多い．また，700 Wの場合は，他の場合と比べて不均一な隆起が生じていた．これらの結果から，レーザパワーは低すぎても，高すぎても，加工面の凹凸が不均一になったり，大きくなったりすることが予想できる． 次に，LMSPによって重ね合わせ接合を行った結果について述べる．図4(a)に示すようにSUS304薄板を重ね合わせ，LMSPによって接合した．接合した板材を引張り，接合部が破断したときの力を接合部のせん断強さとした．レーザ出力を変えた場合のせん断強度を，図4(b)に示す．比較のため，LMSPと同じ条件でレーザ溶接も行い，そのせん断強度の違いを比較した．測定は，１つの条件に対して，3回行っており，図には最大値，最小値，平均値を示して10(a) SUS304薄板の接合条件50 mm353025201510700(b) せん断強度とレーザ出⼒との関係LMSPレーザ溶接800900− 283 −レーザ出⼒W接合部引張⼒
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