_片は{101_した{101 _ 式(8)から圧縮側の曲げ降伏応力σcyを求め,<112_縮における双晶のシュミット因子を用いて{101_たがって，Y添加により{101_中央圧子近傍で{1012}双晶が発生し,その先端は引張側まで達しており，純Mg1,2)と同様に他のMg-Y合金でもE試験により底面すべりのCRSSが上昇したためσyは増加したといえる．また純Mgでは，底面転位が左右支持部上で堆積するためGull-shape状に変形すると報告した1,2)．Mg-Y単結晶でも変形機構が変わらないため，Gull-shape状に変形したといえる． 図８ B試験片における底面上のせん断応力のY依存性． 3・2 Mg-Y単結晶E試験片の3点曲げ試験 E試験片の曲げ応力-曲げ歪曲線を図９に示す．いずれの組成でも，ε=4%程度まで曲線上にセレーションが現れ，ε=8%から急激に加工硬化し，き裂が生じた．図10にY添加量とσyおよび最大曲げ歪εBの関係を示す．σyは0.07Yまでは純Mgとあまり変わらないが，それ以上ではY添加に伴い上昇した．またεBもY添加により増加した． 図９ B試験片の3点曲げ応力-歪曲線 図10 (a)曲げ降伏応力および(b)曲げ延性のY依存性 0.25Yの降伏時の中央圧子直下の様子を図11に示す．σcおよびσtは次式となる． σc=(PL/4)(12/b{2(0.5h+xh)}3)(0.5h+xh) =σ/(1+2x)2 (8) σt=(PL/4)(12/b{2(0.5h+xh)}3)(0.5h-xh) ={σ(1-2x)}/(1+2x)3 (9) 2}双晶によって降伏した.ここで，圧縮側で発生2}双晶の先端が引張側に達したことから,中立面の移動が生じており，これを考慮したE試験片の変形機構を図12に示す．圧縮側の曲げ応力σcおよび引張側の曲げ応力σtを中立面の位置を考慮すると次式で表せる． σc=MNc/I (4) σt=MNt/I (5) ここでMは曲げモーメント，Iは断面2次モーメント，Ncは圧縮側からの，Ntは引張側からの中立面の距離で，それぞれ式(6)と式(7)と表せる． Nc=0.5h+xh (6) Nt=0.5h-xh (7) ここでxは，hに対する中立面の移動量である．最終的に図11 0.25Y-E試験片の降伏時の曲げ変形の様子 図12 E試験片における降伏時の曲げ変形機構 CRSS，τtwinを求めた．図13にY添加量とτtwinの関係を示す.この結果，σcyと純Mg1,2)およびMg-Y合金5)におけ_2}双晶のCRSSがY添加量と比例関係を示した．しる{101めE試験片のσyは増加したといえる． 2}双晶のCRSSが上昇したた0>圧2}双晶の− 108 −
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