C/p/C0010/ 55012345C��501��.��MPa�����0.005���� 0.1 mm�� � 0.85 mm���� 2.0mm ��� 0.1432パンチストロークs/tc0BA━������= 0.5━������= 0.25ctct 図4(c)のようにパンチ圧力は初期に急激に上がる．パンチストロークが大きくなるとせん断領域がパンチの縁に達するB点からは圧力上昇は緩やかになる．図4(d)に示すように，ウェブの厚さは直線的に増加し，カウンターパンチの角部のウェブの厚さが中心付近よりも小さいため，体積一定と仮定した予測結果よりもわずかに大きくなる． p力圧チンパさ厚ブェウ 力 圧チ ン パ ━シミュレーション━体積⼀定則による理論値パンチストロークs/tc0てカップ状素材の底部は上方に動かされてウェブになる．ウェブはほぼ平坦に保たれ，シミュレーションの条件内でバルジ変形は発生しない．図4(b)のようにウェブ厚さはカウンターパンチの角でわずかに薄くなり，ウェブの厚さが薄い領域はパンチストロークの増加とともにカップ中心に向かって広がる． 図3 絞りカップの底面を移動する模式図7) 図4 切削鍛造の成形過程7) (a) 鍛造プロセス (b) パンチ角近傍の拡大図 (c) パンチ圧力の推移 (d) ウェブ厚さの推移 図4の条件では，tanφは0.425，せん断変形による相当ひずみεは1.6，せん断変形抵抗kは323.8MPaで，式(2)からp = 90.7 MPa，p + pb = 94.2 MPaと予測される．この値は，図4(c) のシミュレーション結果である94.5 MPa (p/C = 0.19)とほぼ同じ大きさである． 図5にウェブ形状に及ぼすカウンターパンチによる背圧の効果を示す．背圧が10倍変化しても製品形状の変化はほとんど認められない． 図6に示すように，切込み深さt0が増すとパンチ圧力が高くなるが，切込み深さt0が0.5tc0であってもパンチ圧力p/Cは0.3以下である． 0.30.20.10.0３．３ 材料の動き 鍛造中の材料流れを調べるために，被加工材の内壁面，底面の下面，パンチの移動経路上の数点をトレースする．図7に示すように，鍛造の進行に伴い，被加工材の内壁面上の点はウェブの上面に移動し，パンチの移動経路上の点はウェブの下面にシフトする．大きな塑性ひずみが，ウェブの材料に残されている．切削による加工硬化は，ウェブの耐圧性などの製品強度に影響を与える可能性がある． 図5 ウェブ形状に及ぼす背圧の影響7) 図6 パンチ圧力に及ぼす切込み深さの影響 （シミュレーション）7) 図7 切削鍛造中の材料の動き7) − 72 −0.30.20.10.01.61.310.7��501��.��MPa, ����� 0.005, ��� 0.1�� � 0.85 mm, ���� 0.1 mm, ���� 2.0mm1432パンチストロークs/tc0��501��.��MPa, ��� 0.1����� 0.005, ���� 0.1 mm
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