�12�����������������������843����0.00465��.�����������������12������������ �����������������������������������17� �∗≡�2�,�≡1��∗��∗�|����|�,�≡�1��∗�� である．体積ひずみ増分���も考慮して応力ベクトルの増����������������� ����������������� ��������������13����������18� ������となる．ここから求まる弾塑性接線行列������をさらにテンソル形式に戻すことで，弾塑性接線剛性テンソル���は以����������������������13����������19� この弾塑性接線テンソル���の各成分を式(4)のDijklに代 となる．式(11)と(16)を比較すれば φ10.0 φ14.0 を得る．ここで， φ29.8 ダイ φ10.8 図3 FEM解析のモデルと境界条件 図4 亀裂線追加法による解析結果 φ1.0 φ2.5 図5 小丸棒試験片の形状（寸法はmm） 図4にシミュレーション結果を示す．図4の結果より， 3．小丸棒引張試験による薄板材の破断条件評価 3・1 大変形域の変形抵抗 亀裂線追加法にIto-Goyaの流れ則を用いた分岐論の組み合わせることでせん断加工中の亀裂停留（タング）が表現できていることが確認できる．これは従来の要素剛性低減法では表現できなかったものであり，切り口の粗さとともに，加工硬化や残留応力を増す4)．今後は定量的な妥当性の検証を進めていかなければならない． 自動車鋼板のような1～3 mm厚程度の薄板から切り出すことができるように，平行部の直径を1.0 mmとして小丸棒引張試験片を設計した．図5にその形状を示す．図5より試験機への固定部は直径2.5 mmとなっており，供試材の板厚を超えてしまう場合がある．そのような場合は電子線溶接により3枚重ねた状態として切り出す，あるいは固定部のみ板面を残すような形状とする． Transverse 分を求めれば，Kを体積弾性係数として 下のように求まる． 入する事で分岐条件式が導かれる． 2・4せん断加工シミュレーション例 図3に示す軸対称2次元の条件のもとに亀裂線追加法によるシミュレーションを実施した．被加工材としては590MPa級の高張力鋼の変形抵抗（Swift則） 破壊条件式は以下の式(21)に示される一般化Cockcroft-Lathamの延性破壊条件式を用いた．式(21)の左辺が材料固有の値であるCを超えた際に破壊が生じるモデルとなる．本報においてはCとして単純に1.0を設定した．なお，式パンチ ホルダー Work R3.0 2.0 15 停留亀裂 3.2 − 400 −����������������16� �20� とし，等方性を仮定してMisesの降伏関数を用いた．ここで������は降伏応力，��は相当塑性ひずみである． (21)中の����は最大主応力，�は相当応力である． �21�
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