図10より，全ての条件においてレーザ出力の増加に伴い，熱影響幅は増加していることが分かる．また，熱影響幅の増加値は，レーザ出力10~25Wにおいて0.06~0.1mmであった．これは，レーザ出力の増加に伴い，材料に作用 外しが必要であると考える． 3・3 ウィービング動作による溶融状態の比較 図7にウィービング速度300mm/min，ウィービング変位X+0.1mm，Y±0.1mmの実験結果（条件①），図8にウィービング速度300mm/min，ウィービング変位X+0.05mm，Y±0.1mmの実験結果（条件②），図9にウィービング速度350mm/min，ウィービング変位X+0.1mm，Y±0.1mmの実験結果（条件③）を示す． 溶融実験より，条件①，③では10W，条件②では9Wから金属板の溶融が始まった．また，条件①，③では17W，条件②では15Wを超えると加工音が生じ，徐々に金属板の蒸発が見られた．また，図5～7を比較すると，同一出力において条件②，条件①，条件③の順で溶融・蒸発現象が確認できる．各条件におけるテーブル速度は，条件①は3.5mm/s，条件②は2.2mm/s，条件③は4.1mm/sであり，テーブル速度が遅いほど，ある領域におけるレーザ照射時間が長くなる．前述したように，同一出力において条件②，条件①，条件③の順で溶融・蒸発現象が確認できる．これより，レーザ照射時間が長いほど溶融・蒸発現象が見られると考える．また，レーザ照射時間によって溶融・蒸発現象の過程は異なると考える． 3・4 ウィービング動作による熱影響幅の比較 図10(a)にウィービング変位Y±0.1mmでの各条件におけるレーザ出力と熱影響幅の関係，図10(b)にウィービング変位Y±0.15mmでの各条件におけるレーザ出力と熱影響幅の関係を示す． (1) 本研究で使用するレーザ装置は，焦点外し量-0.2～+0.2mmで金属板の溶融が可能である． (2) レーザ照射時間によって溶融・蒸発現象の過程は異なり，テーブル速度2.2mm/sでは9W，テーブル速度 3.5mm/s, 4.1mm/s では10Wから金属板の溶融は始まる． (3) レーザ出力の増加に伴い，材料に作用する熱エネルギーは増加し，熱影響幅は増加する． (4)得られた知見ならびに特許第6583771号を基に，CNC複合加工機に，この機能を実装し，金属ワイヤを供給しながら3次元造形が可能な工作機械の実用化を目指す． 1)吉⽥悠哉，森本喜隆，林晃⽣，「⾦属ワイヤ供給型３Ｄプリンタの開発」，電気加⼯学会全国⼤会2019． 2)吉⽥悠哉，森本喜隆，林晃⽣，「⾦属ワイヤ供給型３Ｄプリンタの開発」，⽇本機械学会北陸信越⽀部第57期総会・講演会，2020 3)特許第6583771号，⽴体造形装置，2019 1)京極秀樹，池庄司敏孝，“図解金属3D積層造形の基礎”，2) 日本塑性加工学会：粉末成形―粉末加工による機能と形3) 清水透：金属3Dプリンティングにできること－世界に一つだけのものづくり－，産報出版株式会社，(2016)，pp.58-59． 4) 田中建：金属ワイヤ供給型3Dプリンタの開発，平成28謝 辞 参考文献 する熱エネルギーが増加したためだと考えられる．本研究では，ϕ0.2mmの金属細線（スズ細線）を使用し，溶融池の熱により溶融を行う．そのため，溶融池の幅は金属細線の直径以上が好ましいと考える．しかし，溶融池の幅が大きすぎると溶融・積層済みの金属細線に熱影響が及び，形状精度が低下する．これより，ウィービング動作のY方向の変位は±0.1mmが適切であると考える． ４. 結 言 本研究で得られた結論は以下の通りである． 本研究は，一部，公益財団法人天田財団平成29年度一般研究開発助成助成番号：AF-2017227の支援を受けました．記して謝意を表します． 日刊工業新聞社，(2017)，p.22． 状のつくり込み―，コロナ社，(2018)，p.83． 年度金沢工業大学修士学位論文，(2016)，pp.1-44． (b) Weaving stroke Y±0.15 mm 本研究に関する研究業績 − 364 −(a) Weaving stroke Y±0.1 mm 図１０ レーザ出⼒と熱影響幅との関係
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