図19 子午線方向応力の板厚方向分布の変化（DSIF） g / t0 = 1.0, α = 30 o , β =0, γ =0 ) 図21 工具通過後の素材形状 g / t0 = 1.0, α = 0, β =+15o, γ =0 ) g / t0 = 1.0, α = 0, β = -15 o, 15o, γ =0 ) 図18，19，および20は，子午線方向の応力とそのモーメントの変化を示している．シングルポイント成形では，緩やかに負のモーメントが増大した後に緩やかに増大して正のモーメントが残る．一方，ダブルサイドプロセス（β = -15°）の場合には，急激に正のモーメントが採用し，その後減少してわずかな正のモーメントが残り，β = 15°の場合はその逆である．■図18 子午線方向応力の板厚方向分布の変化（SPIF） ( t0 = 0.3 mm, rp = 1.0 mm, 工具送り：pz = 0.15 mm ) ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, pz = 0.15 mm, 図20 子午線方向応力の残留モーメントの変化 ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, pz = 0.15 mm, 1) Malhotra, R., Cao,J., et.al., J. Manuf. Sci. Eng. Dec, 133(6): 061019, (2011). 2) Rakesh,L., Amit,S., Reddy,N.V., J. Manuf. Sci. Eng. Sep, 138(9): 091008, (2016). 3) Wang,H., Zhang,R., et.al, Int. J. Advanced Manuf. Tech. 96 (2018). 4) Goldstein, Herbert, Classical Mechanics Addison–Wesley, (1980). (b) ダブルサイド・プロセス（支持モード） ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, , pz / t0 = 0.2, (a) シングルポイント・プロセス ( t0 = 0.3 mm, rp = 1.0 mm, pz / t0 = 0.2 ) (2nd ed.), − 232 −参考文献 3・5 ダブルサイド・インクリメンタル成形(2) 図21は，図7(a)の配置（α=30°）を用いてクリアランス部のダレ抑制を行った結果である．同図(a)はシングルポイント成形の結果であるが，素板の大きな弾性たわみのために工具痕は浅く，成形がなされていない．一方，同図(b)では，スレーブ工具がマスター工具とクランプ間を下から支えたために，たわみを抑えて工具パス線に沿って十分な深さに成形されている． ４．まとめ ダブルサイド・インクリメンタルフォーミングにおける2つの工具の配置が残留応力に及ぼす影響をFEMを用いて系統的に調べた． a) 適切な工具系のβ（縦揺れ）により，工具パス方向の残留モーメントをほぼ0にすることができる． b) 工具間隙gは，初期板厚程度にした場合に工具パス方向の残留モーメントが小さくなる． c) 工具系のα（横揺れ）により，クリアランス部等のたわみ変形を抑制できる．
元のページ ../index.html#234