g / t0 = 0.6 - 1.1, α = 0, β =-15, γ =0 ) g / t0 = 1.0, α = 0, β = -45 - +45, γ =0 ) 図16 工具パス方向応力の板厚方向分布 図13工具パス方向の残留モーメント g / t0 = 0.6 - 1.1, α = 0, β =+15, γ =0 ) g / t0 = 1.0, α = 0, β = -45 ~ +45, γ =0 ) g / t0 = 0.6-1.1, α = 0, β = -15, 0, 15, γ =0 ) g / t0 = 0.6 - 1.1, α = 0, β =0, γ =0 ) が先進する配置が成形には適している． 図14，15，および16は，それぞれ，β = 0, -15, 15°として，工具間隙gを変更した場合の結果で，図17は対応する残留モーメントを示す．工具を対称配置するβ = 0の場合には，gを小さくして圧縮することにより残留モーメントは減少，あるいはほぼ0になる． 図12 工具パス方向応力の板厚方向分布 ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, ⊿zc / t0 = 0.500, ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, zc / t0 = 0.500 mm, 図14 工具パス方向応力の板厚方向分布 ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, ⊿zc / t0 = 0.500, 一方，β ≠0の場合には，S字あるいは逆S字の応力分布となり，とくに，β >0の場合にはgを変更してもその分布はほとんど変化しない．残留モーメントは，gの減少とともに増大するので，工具間隙はほぼ初期板厚とする（g = t0）のが適切である． ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, ⊿zc / t0 = 0.500, ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, ⊿zc / t0 = 0.500, ( t0 = 0.3 mm, rpm = rps = 1.0 mm, zc / t0 = 0.500 mm, 図15 工具パス方向応力の板厚方向分布 図17 工具パス方向の残留モーメント − 231 −
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