]aPM図5 ピーク圧力と打ち出し圧力の関係 図6 衝撃水圧成形によるAZ31合金の塑性加工 ３．実験結果 3・1 水中衝撃波強度と打ち出し圧力の関係 [0 力圧クーピ10080604020100150120kPa130kPa140kPa200250打ち出し圧力[kPa]3003・2 衝撃水圧成形法によるMg合金の塑性加工 衝撃水圧成形法をAZ31合金の塑性加工に適用した．加工後のAZ31合金を図6に示す．まず図6より，AZ31合金の変形形状は，中央部が張り出した曲線状の形状であり，巨視的にはほぼ左右対称であることが分かる．この傾向は，未処理材，焼なまし材いずれも同様であった．また，未処理材では，打ち出し圧力120[kPa]の条件では試験片の破壊が生じていないが，打ち出し圧力が130[kPa]を超えると試験片が破壊する．一方で，焼なまし材では打ち出し圧力130[kPa]の条件でも試験片の破壊は生じていない．さらに，加工深さを比較すると，打ち出し圧力120[kPa]の条件において，未処理材では2.4[mm]，焼なまし材では3.1[mm]と焼きなまし材のほうが大きな値を示す．さらに，焼きなまし材においては，打ち出し圧力の増加によって加工深さが増加する．以上の傾向から，打ち出し圧力によってAZ31合金の塑性加工の程度が変化することが確認された. また，衝撃水圧成形をAZ31合金に適用する場合，焼なましが塑性変形能の向上に寄与することが分かった． 一方で，打ち出し圧力が140[kPa]に達すると，いずれの試験片でも破壊が生じており，本実験での加工限度を超えていることが分かる． 弾丸速度の測定結果を図3に示す．弾丸速度は，打ち出し圧力とともに増加していることが確認された．また，図4は圧力測定フィルムを用いた衝撃波ピーク圧力測定結果である．図4(b)~(e)の圧力測定フィルム中心部の発色 部（直径27[mm]）は，衝撃波が作用した痕跡であり発色濃度からピーク圧力を推定することができる．推定したピーク圧を図5に示しており，ピーク圧力が打ち出し圧力の増加に伴い増加していることが分かった．以上に述べたように，本実験によって，打ち出し圧力によって弾丸速度と発生する衝撃波ピーク圧力を制御できることを確認した． 打出圧力未処理材焼なまし材− 199 −PPrroojjeeccttiilleessppeeeedd112266..11 mm//ssPPrroojjeeccttiilleessppeeeedd114444..77mm//ssPPrroojjeeccttiilleessppeeeedd115577..88 mm//ssNNoo aannnneeaalliinngg22..44mmmmAAnnnneeaalliinngg33..11mmmm44..66mmmm
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