３．平板型ポーラスAlサンドイッチの作製 ii 径dおよび円形度e13)を求め，各断面の全気孔に対する平均値である平均相当円直径dxおよび平均円形度exをそれぞれ求めた．さらに，撮像した全断面に対する平均値である全平均相当円直径dmおよび全平均円形度emを求めた．これらの処理は，WinROOFを用いて行った．ただし，これらの処理では，画像の解像度の関係で，0.4 mm2以下の面積の気孔は無視した． (%)は，次式により算出した． (1) 3・3 曲げ試験 ポーラスAlコアサンドイッチ構造の3点曲げ試験を実施した．曲げ試験の支点間距離110 mm，圧子半径5 mm，圧子の押込み速度は2 mm/minとした，試験には，精密万能試験機（島津製作所 オートグラフAG-100kG）を用いて行った．また，試験片の変形状態は，ビデオカメラを用いて記録した．図4に，試験結果の例として，ポーラスコア部で割れが発生し始めた時点の結果を示す．圧子の押込み量3.7 mmの低い値（サンドイッチの曲率半径が大きい時点）で，ほぼ圧⼦直下の下部表面材側で縦方向に割れが発生し，5mmでは大きく進展した．このことから，ポーラスコア部の曲げ強度は低く，ポーラスコア部の破損が無く曲率を付与するとは難しいと考えられる． ４．曲率を付与したポーラスAlサンドイッチの作製 4・1 プリカーサの曲げ試験および発泡 サンドイッチ構造を持つプリカーサに対して，3点曲げ試験を行った．支点間距離は100 mmであり，圧子直径は80 mm，圧子の押込み速度は2 mm/minとした．試験に用いた試験機は前章のものと同じであり，プリカーサの変形状態はビデオカメラを用いて撮影した．圧子の押込み量は，15 mmと，後述するようにADC12のコア部で割れを起こした押込み量20 mmの2種類について行った．試験後，厚み0.2 mmの銅板を用いて，曲率を付与したプリカーサの上下面の曲率に沿った型を取り，これらの上下の型板の間隔を18 mmに固定した治具を作製した．図5のように，プリカーサを治具内に設置して，電気炉内で保持温度948 K，保持時間11 minで発泡させた．発泡したプリカーサをワイヤーカット放電加工で奥行き15 mmに切り出し，ポーラスAlサンドイッチとした． 作製したポーラスAlサンドイッチのコア部の気孔率p (%)を，式(1)を用いて同様の方法で算出した．ただし，曲 fp1003・1 プリカーサの発泡 図2(a)の作製したプリカーサを，図2(a)のように冶具に固定し，一定温度に保った電気炉（デンケンKDF-S80）内で発泡させた．炉内の保持温度（炉内温度）は948 K，保持時間は11 minとした．発泡後，図2(c)に示すように機械加工により奥行き15 mm×高さ16 mmの形状に切り出しポーラスAlサンドイッチとした． 作製したポーラスAlサンドイッチのコア部の気孔率p ここで，iは発泡前のプリカーサの攪拌部の密度，fは発泡後のポーラスコア部の密度である．iとしては，ADC12の密度10)を用いた．fは，以下のようにして評価した．すなわち，ポーラスAlサンドイッチの表面材が接合された状態で質量を測定した後，純アルミニウムの密度11)を用いて算出した表面材の質量を減じてポーラスコア部の質量とした．さらに，この質量をポーラスコア部の体積で割ることによって求めた．図 3に，作製したポーラスAlコアサンドイッチ（p=74.6%）を示す． 3・2 気孔形態の観察 ポーラスAlサンドイッチのポーラスコア内部の気孔状態の把握のため，マイクロフォーカスX線透過検査装置（松定プレシジョン Ray8700-LCTN）により，長手方向中央部分のX線CT撮像を行った．X線源はタングステン，コーンビームCT12)であり，撮像に用いたX線管電圧は90 kV，X線管電流は200 Aである．画像サイズは1024× 1024 pixelsで，スライスピッチは61 m程度であった．撮像したX線CT画像に対して適切な閾値を設定して求めた断面の（二次元）二値化画像から，気孔の個数および相当円直 − 177 −
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