この他，伝熱特性評価を実施して伝熱相関式を構築し，これを活用して10MPaの圧力下でのヘリウムガス冷却（管内流速；25m/s）で，30,000W/m2/Kを超える熱伝達係数が得られ，ガス冷却ダイバーターの候補にもなる得ることが示された11)． 図８ 高速衝突に伴うユニポア材の光学観察結果9) 図９ 高速衝突時のユニポア材の変形シミュレーション9) 図10 三角穴の閉塞過程の変形シミュレーション10) 3.2 その他の材料からなるユニポア材の創製 これまでは，銅に関する実験結果について示したが， 純アルミを用いたユニポア材の創製についても試みた．ここでは，細管の肉厚が0.2mmと1mmの場合についての結果を示す12)． ここで回収実験は，図１に示した銅の装置とほぼ同じ装置を使用し，概ね良好な成形体が得られている．回収材料の横断面写真を図11に示す． 実験条件に対応する試料を爆発圧縮成形した時のシミュレーション結果を図12に示すが，回収された材料の断面組織の予測結果は，図11の実験結果とほぼ同様であった．これは，周囲からの高圧力の作用で外側の太い管が加速され，まずは空隙を埋めるように成形が進むことから，容易に推察がつく結果であった．この場合も銅と同様に，長手方向への変形（伸長）もわずかであり，成形前の初期断面積から予測した空隙率よりも，成形後の空隙率が多少小さい値を示す状況であった． 管の肉厚が薄い場合には，激しい変形によって管が伸長され，破断するようなことも生じていた．図１３は横断面（a）と縦断面（b）の顕微鏡組織写真を示すが，特に細管の肉厚が薄い（0.2mm）場合に細管が内部に向かって大変形を生じるようなことがあり，図１３（a）に示すように，細管が破断している個所が認められた．銅より相対的に軟らかいアルミの場合には，細管が局所的に大変形を生じやすい状況も，図14の数値シミュレーションで確認されている（この場合，破断条件は考慮していない）． 図７ 銅のユニポア材に関する圧縮試験結果5) - 39 -
元のページ ../index.html#41