,l liNkdaoeruaF■３．実験結果 43210■10003000Tool rotational speed, rpm2000 SM tool BM tool DM tool図■■接合ツールの形状■プローブ断面形状が三日月形で切り欠き部分が小さいもの（以下，■■ツール）および切り欠き部分を二カ所持つもの（以下，■■ツール）をツールとして使用した．なお，これらのツールは，前述したようにせん断変形を容易にするとの考え方から，切削工具の知見を取り入れたものである．すなわち，切削工具のすくい角に相当する角度が正角で，切りくずだまりが大きいもの（■■ツール■，同様に切りくずだまりが小さいもの（■■ツール）およびすくい角に相当する角度がほぼ■°で，切りくずだまりが複数あるもの（■■ツール）となっている．■ ■■■接合部の評価方法■■■■■後，得られた継手の引張せん断試験を行った．試験方法は，得られた継手をそのままの状態で引張り，せん断的に破壊した荷重で評価した．なお，引張速度は■■■■■■■である．また，引張せん断試験前後の継手を断面方向に切断し，鏡面研磨後，ケラー試薬（フッ酸 ■■，塩酸■■■，硝酸■■■および蒸留水■■■■■）で腐食して，光学顕微鏡により組織観察を行った．引張せん断試験前の継手については，接合部の状態を定量化するため，図 に示すように組織形状パラメータを測定した．測定項目は攪拌領域幅 ■，プローブ表面からフック（上板材料と下板材料の界面に存在する酸化物層）■■■■■先端までの距離（以下，■値）■■，フックと上板および下板の初期界面とのなす角（以下，曲度），攪拌領域幅と変形材料幅の和でもあり，プローブ表面から接合開始点までの距離（以下，接合幅）である．また，各ツールによる接合材料の塑性流動の状態を明らかにするため，トレーサ法により上板および下板の塑性流動を，それぞれ走査型電子顕微鏡を用いた反射電子像の観察を行った．上板の場合は■■■■■■に直径■■■×深さ■■■のキリ穴を■つ配置し，下板の場合は接合ツール回転中心から■■■の位置に直径■■■×深さ■■■のキリ穴を■つ配置し，超硬合金粉末を充填した．その後，通常と同条件で■■■■を行った継手を用いて観察を行った．■■■■■継手の引張せん断試験結果■図■は，各ツールを用いて作製した■■■■継手の引張せ図■■引張せん断強度とツール回転速度との関係■図 ■組織形状パラメータ■Welding conditions (A5052/A6061) Shoulder penetration depth: 0.4mm Plunging speed: 2.5mm/s Dwell time: 1s- 40 -
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