■■値■■■■■■■■■値■■σ■■ε■■■■■■■■■■■■ ■■■■■④ ③でリブの板厚を増す．■という方法が考えられ，（２）については，■⑤ 圧縮を受ける縦の面（ウエブ）の板厚を増す．■⑥ ⑤で，上下面に平行に，最小限の板厚のリブを■枚引張り■ff■■■■■■■■■■■■■■■供試材■■■■■・■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■ ■■■■■■■■■■■■■■■■圧縮■供試材■■■■■■■■■■■■・■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■ ■■■■■■■■■■■■■■■■表 ■角管の圧縮における変形エネルギー■条■件■■角管を ■■■の長さに切出したものを平板で圧縮■角管を表■の条件で曲げ加工したものを，パンチ肩半径■■■■■■■■■のパンチで圧縮■■ストロークは ■■■，■■■■■■■■■■■■■ を検討した．ここでは，座屈荷重を向上させることが変形エネルギーを高め得るという考え方に基づき，ジョンソンの式を用いて座屈荷重を推定した．その結果，角管の横断面は，断面二次モーメントの高い，曲げの面に平行にリブをもつ横断面は座屈荷重を向上させるよりも，重量を増加させてしまう傾向が強いことが明らかになった．一方，曲げの面に垂直にリブをもつ横断面の場合は座屈長さが短いため，座屈荷重の向上に有利であることが確認できた．■座屈荷重の向上と，角管の単位長さ当たりの重量の低減の双方を図る方法を以下に挙げる．■（１）■圧縮する板の高さ（座屈長さ）を低くする．■（２）■圧縮する板の断面積を大きくする（板厚を増す）．■■さらに，（１）は，■① 角管の上下面（フランジ）の板厚を増す．■② 上下面に平行にリブを■枚追加し，その板厚を増す．■③ ②で，最小限の板厚のリブの枚数を増す．■σ■■ ■■■■■■■■表■■実験に用いた■■■■マグネシム合金の機械的性質■■■■ ■■■■■■■■■ ■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■ ■■■■■■■■ ■耐力■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■ ■■■■■■■変形エネルギー■■■■■■■■■■ ■■■σ■■ ■■■■■■■■■■ ■耐力■引張強さ■σ■■■■■■■■■■■■■ ■■■■■■■ ■■■ ■■■■■■■ ■■■ ■■■ ■■ ■■■ ■■■ ■■■圧縮最大応力■σ■■■■■■■■■■■ ■■■ ■■■ ■■■ ■■■ ■■■ ■■■ ■■■■ ■■■■■■■■■■■パンチストローク数 /spm パンチ半径 Rp /mm ■■■■曲げ半径と角管横断面高さの比 目標曲げ角度 /° ■■■■角管と金型（拘束板）とのクリアランス /mm 金型に塗布した潤滑油の動粘度 /mm2s-1 追加する．■さらに，■⑦ ⑥でリブの板厚を増す．■以上の手順（図■）で座屈荷重を推定した．■■ ■■■数値解析■ff■■■圧縮変形のシミュレーション■角管の長手方向に対して垂直に圧縮した場合の変形状態をシミュレーションした．解析に用いたソルバーは，■■■■■■■■■■■■■■■ff■■■■■■■である．■ff ■■横断面の最適化■コンピューターシミュレーションにより，剛性を最大に平均変形抵抗■■■■■■■■■■■（ひずみの範囲）■ ■■ffε：■～■■■■■■ ■■ffε：■～■■■■■■ ■■ffε：■～■■■■■■ ■■ffε：■～■■■■■■ ■■ffε：■～■■■■■■ ■■ffε：■～■■■■■■平均変形抵抗■■■■■■■■■■（ひずみの範囲）■■ ■■ffε：■～■■■■）■■■■■ffε：■～■■■■■■■■■■ffε：■～■■■■）■■■■■ffε：■～■■■ ）■■■■■ffε：■～■■■■）■■■■■ffε：■～■■■■■■■ ■■ffε：■～■■■■）■■ ■■ffε：■～■■■■■■表■■曲げ加工条件■破断伸び■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■ ■最大応力を示す際の■ひずみ■■■■■■■■■■■■ ■■■■■■■■■■■ ■■■■■■■ 60 105 4.0 45 0.5 ■ 630 - 11 -
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