■ ■ ■■数数数係係係擦擦擦摩摩摩tneic■i数ffe係oc擦 no摩itcirF図■■■圧力と摩擦係数の関係（圧延垂直方向） 各実験条件での摩擦係数と面圧の関係を図■■に示す．面圧は，■～■■■■■に変化させて計測した．金型材料（ 種）と引抜速度（ 条件）の合計４条件の実験を行った．■■■■■を使用し，引抜速度が■■■■■■■の時のみ，試験片に変形なく引抜けたが，他の条件の場合は，試験片が変形した．これは，■■■■■の方が，表面粗さが小さいことが影響していると思われる．金型材料が■■■■■■の場合，面圧の摩擦係数への影響は少なかった．引抜速度が上昇すると，摩擦係数が減少した．■■■■■■■の高速での摩擦試験の結果，摩擦係数は，約■■■■であった．これは，自動車部品の板成形シミュレーションで，一般的に使用される値に近いことから，高速での成形域における摩擦係数が適用されていることが分かった．一方■■■■■では，面圧が上昇すると摩擦係数が減少した．同じ面圧の場合は，引抜速度が増加しても，両者の摩擦係数の差は少なかった．■■■■■■と■■■■■■で同様の摩擦と面圧の関係の傾向が観察されず摩擦の発生メカニズムに差があると思われるが，その理由については，今後検討したい．■■自動車の板成形部品を成形用金型の材料の一つである■■■■■■の場合は，引抜速度の摩擦係数への影響が大なので，成形シミュレーションの解析精度を向上させるために，摺動速度に依存した摩擦モデルの構築が有効と思われる．■■■■■■■■■■■■■図■■■金型材料を変化させた場合の圧力と摩擦係数の関係 7.08.0Pressure (MPa)圧力 (MPa) 9.0謝■辞 参考文献 ■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■４．結言■■■ 自動車部品のプレスの成形速度でのサーボプレスを10.011.0活用した高速摩擦試験方法を提案した．■ ■ 金型材料が■■■■■■の場合，面圧の摩擦係数への影響は少なかった．引抜速度が上昇すると，摩擦係数が減少した．■■■ 金型材料が■■■■■の場合は，面圧が上昇すると摩擦係数が減少した．引抜速度が増加しても，同じ面圧の場合は，摩擦係数の差が少なかった．■■■ 金型材料が■■■■■の場合，■■■■■■と比較して■引抜速度が■■■■■■■の場合，高い面圧まで摩擦係数の計測が可能であった．■■■ ■■■■■■と■■■■■では，摩擦係数と試験片・金型間の面圧の関係の傾向が異なっており，摩擦の発生メカニズムに差がある可能性があることが分かった．■■■ 圧延方向の試験片より圧延垂直方向の試験片の方が摩擦係数が小さくなった．これは，試験片表面にある材料加工時の圧延跡の方向によって，圧延跡内の潤滑油の流動の難易が影響していると考えられる．■■■ 材料の引抜速度の上昇に伴って，摩擦係数は減少した．このことから成形シミュレーションの精度向上のために，摩擦の速度を考慮可能なソフト開発が必要であると思われる．■本研究は，公益財団法人天田財団の一般研究開発助成（■■■ ■■ ■ ■）により行われました．ここに深甚なる謝意を表します．■ ■■ 高橋進：プレス技術，■ ■■ff ■■■■■■■■ ■ 日本塑性加工学会：サーボプレス利用技術■研究成果報告書■■ff ■■■■■■■■■■ ■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■：■■■■■■■■■■■■■■■■■■■■，■ff ■■■■■，■■ ■■■■0.170.160.150.140.130.120.110.100.090.084.05.06.00.30.3 0.250.25 0.20.2 0.150.15 0.10.1 44.0 66.0 88.0 引抜速度 5mm/s 500mm/s面面圧圧（（MPa)圧力 (MPa) 1010.0 1212.0 - 39 -
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