FORM TECH REVIEWvol27

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il/ s vyticoev gndilevitaeRgnnoc evitnuomas·aPG/ erusserpitcaitt oo0123450567t 05lil01234567501234567050tllli is012345670000 raew fsf/DP = 6.0,ntotal = 1sf/DP = 1.5,ntotal = 4aRsf/DPntotalvavg/mm·s-1mP3440.4mm/ ecnaerusserp/ sf/DP = 6.0,ntotal = 1sf/DP = 1.5,ntotal = 4mP0.80.40.2aPGtsdgndevitaer evititcanoCgn1–s·mmmP0.80.40.2図図17 パンチ先端部側面ストレート部（図14内の参照点）での累積接触圧力と累積相対すべり距離（stotal/DP = 6.0，vavg = 32mm/s，mP = 0.4） ものと考えられる．図図17にstotal/DP = 6.0，vavg = 32mm/sのパルスおよび非パルスモーションにおけるパンチ先端部側面ストレート部での累積接触圧力（ ）と累積相対すべり距離（ ）の計算結果を示す．パルスモーションでは， は加工終盤では非パルスモーションの約0.5倍となったが，加工中盤までは非パルスモーションと同程度であった．一方，パルスモーションでは，加工初期よりパンチが前進・後退を繰返すため， は非パルスモーションと比較して長くなった．このことより，図15においてパルスモーションの方がW/Kが大きくなったものと推察される． ６．まとめ 本研究では，筆者らが考案した逐次潤滑穴あけ加工（パルス穴あけ加工）法について，アルミニウム合金の冷間鍛tPdttvdttvdttPdt aum uc cA 図図15 各パンチモーションにおけるパンチ先端部側面ストレート部（図14内の参照点）での摩耗量 au muc cA 図図16 パンチ先端部側面ストレート部（Fig. 3内の参照点）での接触圧力とすべり速度（stotal/DP = 6.0，ntotal = 1，vavg = 102mm/s） 3.02.52.01.51.00.50.0Punch stroke s /mm10152025303540300250200150100500Punch stroke/Punch diameter s/DP(b) 試験片－パンチ間の相対すべり速度 1020.8Punch stroke s /mm101520253035401.21.00.80.60.40.20.0Punch stroke/Punch diameter s/DP(a) 試験片－パンチ間の接触圧力 6.01323.02.01.54261321020.20.42.01.51.00.50.0706050403020100- 34 -Punch stroke s /mm10152025303540Punch stroke/Punch diameter s/DP(a) 試験片－パンチ間の累積接触圧力 Punch stroke s /mm10152025303540Punch stroke/Punch diameter s/DP造を対象にして，パンチモーションと材料流動，加工穴の形状精度の関係を加工実験により調べ，有限要素解析を併用して摩擦係数を算出するとともに，その加工機構について考察した．また有限要素解析によりパンチモーションとパンチ摩耗の関係について検討した．以下に得られた結果をまとめる． 非パルスモーション（sf/DP = 6.0，ntotal = 1，vavg = 102mm/s）におけるパンチ先端部側面ストレート部での接触圧力と相対すべり速度の計算結果を図図16に示す．mPが高いほどPは高くなったが，加工初期から中盤においてvは低くなり，図15においてmPによってW/Kが変化した (b) 試験片－パンチ間の累積相対すべり距離